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しかし,遠心機の高性能化,カスケ一ドの信頼性の向上,製作コストの低減化などが課題とされてレ、る.現在,西ドイッ ... 試験方法,着目する測定値により,延性遷移温度,破面遷移温度,脆性き裂非発生温度,脆性破壊伝ば停止温度と言った差異がある.えんせきざい ...
は酸素消费を起す可能性があるので,試料を燃焼させ,試料中の有機物の構成元素である炭素,水素,窒素,硫黄,りんなど ... 低温ぜい性の評価には,経験的にシャルビー衝撃特性(吸収エネルギーおよび破面遷移温度)が用いられている力、 9 ,最近では破壊力学的 ...
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Sekiyu Gakkai shi - 第 12 巻 - 719 ページ
二プレスシャルビー破而遷移温度(絶対温度) ^ (て)二プレスシャルビー破面遷移温度(摂氏)ス,ぶひ-乂シャルビー破面遷移 ... この方法はぜい性き裂の伝ば停止特性によって材锊を判定する方法であるが,一般の排造物ではぜい性き裂の発生特性で材研究も ...
Sekiyu Gakkai (Japan), 1969
69001 セルロース系繊維せるろーすけいせんい 06111110310 61)61-セルロースを主成分とした繊維の総称. ... にっいて,いろいろな温度で衝撃試験をしたとき,吸収ヱネルギ一が急激に低下(又は上昇)したり,破面の外観が延性から脆性(又は脆性 ... [6 0202〕破面遷移温度及びェネルギー遷移温度遷移クリープ#せんいくりーぷひ 3 ぃ 316111 ひ" !
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日本金属学会誌 - 第 68 巻 - 137 ページ
153 X での粒界破面は脆性破面との共存であり,脆性破壊の起点は睫性的粒界破壊と考えると, 153 X でも! ... 全ての試料の遷移温度はプロセス八材で 901 ^から 75 ビの範囲に,プロセス 5 ^材で 150&から 135 X の範囲にあり,丁ひ( :比による遷移温度の差異 ...
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Journal - 第 10 巻 - 339 ページ
いわゆるエネルギー遷移温度とか破面遷移温度のみで判断するのが必ずしもよいとはいえない。第 3 に.中性子照射量を算定するとき ... 聿 1 ^ 6 ^ 8 ^ 0^)6111118 1x33 ( 1 丁 6 は:アメリカ〜尺しで開発したぜい性破壊試驗法。 10 ^顯" I く" ' / 91. ―31― 乂 0 ...
Nihon Genshiryoku Gakkai, 1968
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Journal of the Faculty of Engineering, University of Tokyo
呂ドな〔の一軸引張強度試験大久保誠介,福井勝則,楊勤(地球システム工学専攻) 1111!3X!3116113116 7 ^は;叫 0 ^ 5?110 561511146 0X1じ30, &315000^1「11X171 30 ! ... 5?1?0 :鋼繊維補強コンクリート)は, 20 〜 3001111 程度の細長い鋼繊維をコンクリートないしモルタルに混入し,主として引張応力下での破壞が ... 結果は殆どない,本研究では,研究室で設計,製作した油圧サーボ試験機を使用し,ぜい性材料向きに独自に開発した一軸引張 1 * 81 法により 5 ? ... 片を成形,作成し, ,に供するまで温度 20 土 3 ,じ, ...
Tōkyō Daigaku. Kōgakubu, 1996
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大車林: 自動車情報事典 - 688 ページ
このょうな破壊をぜい性破壊といい、延性破壊からぜい性破壊に遷移する温度をぜい化温度という。使用される現境に適した構造部村の林質選択が重要である。溶接構造用餌など、撮がそれほど高くない鍋林では室温付近で延性破壊し、低温域でぜい性破壊を ...